水泥廠余熱電站熱風(fēng)管道設(shè)計(jì)

  隨著世界能源日趨緊張,國家節(jié)能減排政策的不斷加強(qiáng),對(duì)于水泥企業(yè)來講,利用干法預(yù)分解窯余熱進(jìn)行發(fā)電,降低企業(yè)生產(chǎn)成本,實(shí)現(xiàn)能源綜合利用,已成為水泥生產(chǎn)發(fā)展的必然出路。

  水泥廠余熱發(fā)電是將水泥生產(chǎn)線窯尾懸浮預(yù)熱器和窯頭篦冷機(jī)排出的高溫廢氣,利用熱風(fēng)管道輸送至余熱鍋爐中制取一定壓力的蒸汽,供汽輪機(jī)做功發(fā)電,換熱后的低溫廢氣再利用風(fēng)管送入水泥生產(chǎn)系統(tǒng)的除塵器中。因此,熱風(fēng)管道設(shè)計(jì)是否合理,是否具有足夠的強(qiáng)度承擔(dān)各種作用,在余熱電站中就顯得十分重要。

  本文就熱風(fēng)管道強(qiáng)度計(jì)算及管壁厚度選取等一些經(jīng)驗(yàn),進(jìn)行分析探討,本文中所指熱風(fēng)管道是指長期使用溫度在300~370℃之間輸送含塵的熱空氣園管道。

  1.熱風(fēng)管道的在構(gòu)造上的要求

      1.1熱風(fēng)管道厚選取

      管道應(yīng)有合理的厚度,管壁過薄剛度差,難以保證管道應(yīng)有的圓形斷面,在負(fù)壓狀態(tài)下極易變形造成破壞。管道過厚即增加了管道自重,又增加了投資。對(duì)于窯頭余熱鍋爐取風(fēng)管道應(yīng)適當(dāng)加厚,及在管道內(nèi)表面加設(shè)耐磨層等措施,對(duì)于彎頭部份的耐磨防護(hù)更要注意。

  壁厚取值   δ=235D/500f

  式中  δ—熱風(fēng)管道壁厚
     D—熱風(fēng)管道外徑
     f—熱風(fēng)管道所用鋼材牌號(hào)

  考慮到熱風(fēng)管道的耐久性等因素,熱風(fēng)管道壁厚不應(yīng)小于5mm,對(duì)于大直徑管道,鋼材宜取Q345、Q390等牌號(hào)。

  1.2熱風(fēng)管道加強(qiáng)圈的選取

      熱風(fēng)管道加強(qiáng)圈可保證管道在工作狀態(tài)下的剛度,并保證強(qiáng)度實(shí)現(xiàn)起著極其重要的作用。

  熱風(fēng)管道加強(qiáng)圈的選取要綜合考慮管壁厚度、材質(zhì)、管道直徑、工作溫度等幾方面情況,一般加強(qiáng)圈寬60~90mm,板厚6~10mm,加強(qiáng)圈間距1500~3000mm。加強(qiáng)圈應(yīng)與管道交錯(cuò)斷續(xù)焊接,在荷載較大的支座兩側(cè)應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)圈以保證管道的剛度,活動(dòng)支座附近的加強(qiáng)圈不應(yīng)妨礙管道的軸向膨脹。

  1.3熱風(fēng)管道支座的選取

      支座是為支承風(fēng)管用的,因?yàn)橹С兄ё慕Y(jié)構(gòu)可能存在不均勻沉降,為保證在支座沉降時(shí)支座荷載變化不大,熱風(fēng)管應(yīng)利用膨脹節(jié)進(jìn)行分段,原則上每段成為簡(jiǎn)支梁或單段懸臂梁。

  以膨脹節(jié)隔斷的每一個(gè)管段上只允許設(shè)一個(gè)固定支座,其余支座均為活動(dòng)支座。在設(shè)計(jì)圖上固定支座處應(yīng)標(biāo)注與管道現(xiàn)場(chǎng)焊接的符號(hào),活動(dòng)支座的活動(dòng)面應(yīng)注明“此處不得焊接”,以免現(xiàn)場(chǎng)施工錯(cuò)誤造成事故。

  因?yàn)樵诟邷刈饔孟?,普通碳素鋼的磨擦系?shù)將大幅度增大,為減小活動(dòng)支座的水平荷載,可將活動(dòng)支座的磨擦面設(shè)置在保溫層外側(cè),或在支座和管道接觸面設(shè)置耐熱鋼板。

  1.4風(fēng)管傾斜角度(與水平)選擇

      因窯尾及窯頭廢氣中含粉塵量較大,為防止粉塵在管道中沉降堆集,風(fēng)管要傾斜布置,使粉塵在重力作用下滑,以減小風(fēng)管荷載,節(jié)省管道支架費(fèi)用。

  根據(jù)水泥生產(chǎn)線的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),窯頭熱風(fēng)管道,當(dāng)氣流向上時(shí)風(fēng)管與水平面的夾角宜大于45°,當(dāng)氣流向下時(shí)風(fēng)管與水平面的夾角宜大于30°;窯尾熱風(fēng)管道,當(dāng)氣流向上時(shí)風(fēng)管與水平面的夾角宜大于55°,當(dāng)氣流向下時(shí)風(fēng)管與水平面的夾角宜大于35°。

  2.熱風(fēng)管道的強(qiáng)度計(jì)算

      2.1管道設(shè)計(jì)荷載
  
⑴風(fēng)管自重G1

  G1=1.2×0.785×π×D×δ

  G1 --- 風(fēng)管自重  KN
  1.2 --- 考慮風(fēng)管加強(qiáng)圈等附件重量。
  0.785—1m2厚度為1mm的鋼板重  KN/ m2
  
D --- 風(fēng)管直徑  m
  δ --- 風(fēng)管鋼板厚度  mm

 ?、票貙又谿
  
包括保溫層及固定保溫所用的小角鋼、鐵絲等附材重,及保護(hù)層的鍍鋅鋼板等重量,為簡(jiǎn)化計(jì)算,其重統(tǒng)一按折算為5mm厚風(fēng)管重量計(jì)算。

  G=5×0.785×π×D

 ?、枪軆?nèi)積灰重G3
  
管內(nèi)積灰與管道與水平的夾角θ相關(guān),與管內(nèi)風(fēng)速相關(guān),由于水泥生產(chǎn)線工況變化,所以風(fēng)管的截面風(fēng)速是變化的,在風(fēng)速降低是時(shí)風(fēng)管內(nèi)易產(chǎn)生積灰,此荷載按風(fēng)管內(nèi)截面積30%積灰計(jì)。

   G3=(π×R2)×30%×γ×COSθ

  式中γ --- 積灰容重γ=90KN/m3

  ⑷風(fēng)管上連接的設(shè)備重G4
  
G4=1.2×(閥門等設(shè)備自重)

 ?、娠L(fēng)管所受風(fēng)荷載
  G5=ω×D1

  式中ω --- 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值

  ⑹、膨脹節(jié)反力
  當(dāng)管道上設(shè)置金屬膨脹節(jié)時(shí),在熱、冷變化時(shí)膨脹節(jié)將對(duì)管道產(chǎn)生反力,此反力通常與管道軸向一致,僅對(duì)管道支架產(chǎn)生作用,對(duì)管不產(chǎn)生作用,故膨脹節(jié)反力不參加管道設(shè)計(jì)的荷載組合。

  2.2設(shè)計(jì)許用應(yīng)力

      通常,碳素鋼超過350℃,就會(huì)產(chǎn)生蠕變行為,煙風(fēng)管道內(nèi)廢氣溫度一般均在此溫度上下,所以煙風(fēng)管道強(qiáng)度設(shè)計(jì)應(yīng)采用蠕變?cè)O(shè)計(jì)方法,對(duì)鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度需要進(jìn)行折減。

  ft=γsf

  ft ---鋼材及焊縫在溫度作用下強(qiáng)度設(shè)計(jì)值
  γs---鋼材及焊縫在溫度作用下強(qiáng)度折減系數(shù)
  f---鋼材及焊縫在小于100℃溫度作用下強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

  本文中采用《煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50051-2002)鋼材及焊縫在溫度作用下強(qiáng)度折減系數(shù)如下表示:

溫度

100℃

150℃

200℃

250℃

300℃

350℃

400℃

γs

1

0.92

0.88

0.83

0.78

0.72

0.65

  2.3荷載的組合

      煙道承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)應(yīng)為活荷載控制的組合,按下列荷載效應(yīng)基本組合中最不利值確定:

      γGSGKQ1SQ1KciQ2SQ1KQ2SQ2K+…)≤R(*)      3-1
  γGSGKciQ2SQ1KQ2SQ2K+…)≤R(*)            3-2

  式中:
  γG --- 永久荷載分項(xiàng)系數(shù)  3-1式中取為1.2,3-2式中取為1.35
  γG1 --- 第一個(gè)可變荷載分項(xiàng)系數(shù) 取為1.4
  ψci --- 可變荷載組合系數(shù) 取為0.7
  SGK --- 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值
  SQ1K --- 第一個(gè)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值
  R(*)--- 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式確定構(gòu)件的抗力函數(shù)

  2.4風(fēng)管允許應(yīng)力計(jì)算

      ft≤βM/Wn

  式中:ft --- 高溫下風(fēng)管的設(shè)計(jì)許用應(yīng)力
    Wn --- 風(fēng)管的抗彎截面模量
    β --- 風(fēng)管的剛度折減系數(shù)  取0.7

  3.熱風(fēng)管道強(qiáng)度計(jì)算舉例

      例一:設(shè)計(jì)條件:如下圖示,已知一熱風(fēng)簡(jiǎn)支管道外徑D=3m,管壁材質(zhì)Q235,保溫采用巖棉200厚,保護(hù)層為0.6厚鍍鋅鋼板,風(fēng)管與地面成45°,使用溫度為350°,計(jì)算允許最大跨度。

  解:
  1、壁厚計(jì)算   δ=235D/500f=235×3000/500×235=6mm

  2、求風(fēng)管均布載荷
  G1=1.2×0.785×π×D×δ=1.2×0.785×π×3×6=53.2KN/m
  G=5×0.785×π×D=5×0.785×π×3=37.0 KN/m
  G3=(π×R2)×30%×γ×COSθ=(π×1.52)×30%×9×COS450=13.5 KN/m
  G5=ω×D1=75×3.4=25.5 KN/m

  3、荷載組合:
  q=[1.2(G1+ G)+1.4 G3+1.4×0.7×G5]/ COS450=[1.35(53.2+ 37)+1.4×0.7 (13.5+25.5)]/0.707=226.3 KN/m

  4、風(fēng)管截面模量
  Wn=π[R4-(R-δ)4]/4×R×COS2θ=π[1504-(150-0.6)4]/4×150×COS245=84298cm3

  5、簡(jiǎn)支風(fēng)管最大支撐間距
  lmax= (8Wn×0.7×[σ]t/ q) 0.5= (8×84298000×0.7×154/226.3)0.5=17.9m

  相應(yīng)管道斜長L= lmax/COS450=25.3m

  6、如上述條件改為懸臂形式,其它條件不變相應(yīng)管道最大懸挑長度為:
  lmax= (2Wn×0.7×ft / q) 0.5=(2×84298000×0.7×154/226.3)0.5=8.96m

  相應(yīng)管道斜長L= lmax/COS450=12.6m

  例二: 設(shè)計(jì)條件:同上例僅管徑變?yōu)?m,計(jì)算允許最大懸臂長度。

  解:
  1、壁厚計(jì)算   δ=235D/500f=235×4000/500×235=8mm
  2、求風(fēng)管均布載荷
  G1=1.2×0.785×π×D×δ=1.2×0.785×π×4×8=94.65KN/m
  G=5×0.785×π×D=5×0.785×π×4=49.2 KN/m
  G3=(π×R2)×30%×γ×COSθ=(π×2.02)×30%×9×COS450=23.98 KN/m
  G5=ω×D1=75×4.4=33.0 KN/m

  3、荷載組合:
  q=[1.35(G1+ G)+1.4×0.7( G3+G5)]/ COS450=[1.35(94.65+ 49.2)+1.4×0.7 (23.98+33)]/0.707=353.7 KN/m

   4、風(fēng)管截面模量
  Wn=π[R4-(R-δ)4]/4×R×COS2θ=π[2004-(200-0.8)4]/4×200×COS245=199757cm3

  5、風(fēng)管最大懸臂長度
  lmax= (2Wn×0.7×ft / q) 0.5= (2×199757000×0.7×154/353.7)0.5=11.0m       

   相應(yīng)管道斜長L= lmax/COS450=15.6m

 

參考文獻(xiàn):[一]劉啟元水泥工廠熱風(fēng)管道設(shè)計(jì),水泥工程  2004年第2—6期

     [二]煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB50051-2002)

 

                                                                          (來源:中國水泥網(wǎng)  轉(zhuǎn)載請(qǐng)注明出處)

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