《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010－2002）之正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算
2006-02-15 00:00
8.1.1 鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第 3.3.4 條的規(guī)定，按所處環(huán)境類(lèi)別和結(jié)構(gòu)類(lèi)別確定相應(yīng)的裂縫控制等級(jí)及最大裂縫寬度限值，并按下列規(guī)定進(jìn)行受拉邊緣應(yīng)力或正截面裂縫寬度驗(yàn)算：
1 一級(jí) —— 嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件
在荷載的短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：
σck－σpc≤0 ?。?.1.1-1）
2 二級(jí) —— 一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件
在荷載的短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合下列規(guī)定：
σck－σpc≤ftk ?。?.1.1-2）
在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合下宜符合下列規(guī)定：
σcq－σpc≤0 ?。?.1.1-3）
3 三級(jí) —— 允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件
按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響計(jì)算的最大裂縫寬度，應(yīng)符合下列規(guī)定：
ωmax≤ω1im ?。?.1.1-4）
式中：σck、σcq —— 荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合下抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向應(yīng)力；
σpc —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后在抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按本規(guī)范公式（6.1.5-1）或公式（6.1.5-4）計(jì)算；
ftk —— 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表 4.1.3 采用；
ωmax —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響計(jì)算的最大裂縫寬度，按本規(guī)范第8.1.2 條計(jì)算；
ω1im —— 最大裂縫寬度限值，按本規(guī)范第 3.3.4 條采用。
注：對(duì)受彎和大偏心受壓的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其預(yù)拉區(qū)在施工階段出現(xiàn)裂縫的區(qū)段，公式（8.1.1-1）至公式（8.1.1-3）中的 σpc 應(yīng)乘以系數(shù) 0.9。
8.1.2 在矩形、Ｔ形、倒Ｔ形和Ｉ形截面的鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構(gòu)件及預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉和受彎構(gòu)件中，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算：
（8.1.2-1）
（8.1.2-2）
（8.1.2-3）
（8.1.2-4） 式中：αcr —— 構(gòu)件受力特征系數(shù)，按表 8.1.2-1 采用；
ψ —— 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：當(dāng) ψ＜0.2 時(shí)，取 ψ＝0.2；當(dāng) ψ＞1 時(shí)，取 ψ＝1；對(duì)直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件，取 ψ＝1；
σsk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力或預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力，按本規(guī)范第 8.1.3 條計(jì)算；
Es —— 鋼筋彈性模量，按本規(guī)范表 4.2.4 采用；
c —— 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）：當(dāng) c＜20 時(shí)，取 c＝20；當(dāng) c＞65 時(shí)，取 c＝65；
ρte —— 按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率；在最大裂縫寬度計(jì)算中，當(dāng) ρte＜0.01 時(shí)，取 ρte＝0.01；
Ate —— 有效受拉混凝土截面面積：對(duì)軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積；對(duì)受彎、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件，取 Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf，此處，bf、hf 為受拉翼緣的寬度、高度；
As —— 受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；
Ap —— 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；
deq —— 受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑（mm）；
di —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的公稱(chēng)直徑（mm）；
ni —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的根數(shù)；
υi —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)，按表 8.1.2-2 采用。
ψ —— 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：當(dāng) ψ＜0.2 時(shí)，取 ψ＝0.2；當(dāng) ψ＞1 時(shí)，取 ψ＝1；對(duì)直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件，取 ψ＝1；
σsk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力或預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力，按本規(guī)范第 8.1.3 條計(jì)算；
Es —— 鋼筋彈性模量，按本規(guī)范表 4.2.4 采用；
c —— 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）：當(dāng) c＜20 時(shí)，取 c＝20；當(dāng) c＞65 時(shí)，取 c＝65；
ρte —— 按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率；在最大裂縫寬度計(jì)算中，當(dāng) ρte＜0.01 時(shí)，取 ρte＝0.01；
Ate —— 有效受拉混凝土截面面積：對(duì)軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積；對(duì)受彎、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件，取 Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf，此處，bf、hf 為受拉翼緣的寬度、高度；
As —— 受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；
Ap —— 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；
deq —— 受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑（mm）；
di —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的公稱(chēng)直徑（mm）；
ni —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的根數(shù)；
υi —— 受拉區(qū)第 i 種縱向鋼筋的相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)，按表 8.1.2-2 采用。
注：1 對(duì)承受吊車(chē)荷載但不需作疲勞驗(yàn)算的受彎構(gòu)件，可將計(jì)算求得的最大裂縫寬度乘以系數(shù) 0.85；
2 對(duì) e0/h0≤0.55 的偏心受壓構(gòu)件，可不驗(yàn)算裂縫寬度。
2 對(duì) e0/h0≤0.55 的偏心受壓構(gòu)件，可不驗(yàn)算裂縫寬度。
表 8.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù)
|
類(lèi)型 |
αcr | |
|
鋼筋混凝土構(gòu)件 |
預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 | |
|
受彎、偏心受壓 |
2.1 |
1.7 |
|
偏心受拉 |
2.4 |
－ |
|
軸心受拉 |
2.7 |
2.2 |
表 8.1.2-2 鋼筋的相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)
|
類(lèi)別 |
非預(yù)應(yīng)力鋼筋 |
先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋 |
后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋 | |||||
|
光面鋼筋 |
帶肋鋼筋 |
帶肋鋼筋 |
螺旋肋鋼絲 |
刻痕鋼絲、鋼絞線(xiàn) |
帶肋鋼筋 |
鋼絞線(xiàn) |
光面鋼絲 | |
|
υi |
0.7 |
1.0 |
1.0 |
0.8 |
0.6 |
0.8 |
0.5 |
0.4 |
注：對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂涂層帶肋鋼筋，其相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)應(yīng)按表中系數(shù)的 0.8 倍取用。
8.1.3 在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力或預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的等效應(yīng)力可按下列公式計(jì)算：
1 鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力
1 鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力
1）軸心受拉構(gòu)件
σsk＝Nk/As （8.1.3-1）
2）偏心受拉構(gòu)件
（8.1.3-2） 3）受彎構(gòu)件
（8.1.3-3） 4）偏心受壓構(gòu)件
（8.1.3-4）
（8.1.3-5） e＝ηse0＋ys ?。?.1.3-6）
（8.1.3-7）
（8.1.3-8） 式中 As —— 受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積：對(duì)軸心受拉構(gòu)件，取全部縱向鋼筋截面面積；對(duì)偏心受拉構(gòu)件，取受拉較大邊的縱向鋼筋截面面積；對(duì)受彎、偏心受壓構(gòu)件，取受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；
e —— 軸向拉力作用點(diǎn)至受壓區(qū)或受拉較小邊縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離；
e —— 軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；
z —— 縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離，且不大于 0.87h0；
ηs —— 使用階段的軸向壓力偏心距增大系數(shù)，當(dāng) l0/h≤14 時(shí)，取 ηs＝1.0；
ys —— 截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；
γf —— 受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf、hf —— 受壓區(qū)翼緣的寬度、高度；在公式（8.1.3-7）中，當(dāng) hf＞0.2h0 時(shí)，取 hf＝0.2h0；
Nk、Mk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的軸向力值、彎矩值。
2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的等效應(yīng)力
1）軸心受拉構(gòu)件
e —— 軸向拉力作用點(diǎn)至受壓區(qū)或受拉較小邊縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離；
e —— 軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；
z —— 縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離，且不大于 0.87h0；
ηs —— 使用階段的軸向壓力偏心距增大系數(shù)，當(dāng) l0/h≤14 時(shí)，取 ηs＝1.0；
ys —— 截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；
γf —— 受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf、hf —— 受壓區(qū)翼緣的寬度、高度；在公式（8.1.3-7）中，當(dāng) hf＞0.2h0 時(shí)，取 hf＝0.2h0；
Nk、Mk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的軸向力值、彎矩值。
2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的等效應(yīng)力
1）軸心受拉構(gòu)件
（8.1.3-9） 2）受彎構(gòu)件
（8.1.3-10）
（8.1.3-11） 式中 Ap —— 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：對(duì)軸心受拉構(gòu)件，取全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；對(duì)受彎構(gòu)件，取受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；
z —— 受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離，按公式（8.1.3-5）計(jì)算，其中 e 按公式（8.1.3-11）計(jì)算；
ep —— 混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時(shí)全部縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力Np0的作用點(diǎn)至受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的距離；
M2 —— 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的次彎矩，按本規(guī)范第 6.1.7 條的規(guī)定確定。
注：在公式（8.1.3-10）、（8.1.3-11）中，當(dāng) M2 與 Mk 的作用方向相同時(shí)，取加號(hào)；當(dāng) M2 與 Mk 的作用方向相反時(shí)，取減號(hào)。
z —— 受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離，按公式（8.1.3-5）計(jì)算，其中 e 按公式（8.1.3-11）計(jì)算；
ep —— 混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時(shí)全部縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力Np0的作用點(diǎn)至受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的距離；
M2 —— 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的次彎矩，按本規(guī)范第 6.1.7 條的規(guī)定確定。
注：在公式（8.1.3-10）、（8.1.3-11）中，當(dāng) M2 與 Mk 的作用方向相同時(shí)，取加號(hào)；當(dāng) M2 與 Mk 的作用方向相反時(shí)，取減號(hào)。
8.1.4 在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合和準(zhǔn)永久組合下，抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：
1 軸心受拉構(gòu)件
1 軸心受拉構(gòu)件
σck＝Nk/A0 ?。?.1.4-1）
σcq＝Nq/A0 （8.1.4-2）
2 受彎構(gòu)件
σck＝Mk/W0 ?。?.1.4-3）
σcq＝Mq/W0 ?。?.1.4-4）
3 偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件
σck＝Mk/W0±Nk/A0 （8.1.4-５）
σcq＝Mq/W0±Nq/A0 ?。?.1.4-６）
式中 Nq、Mq —— 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的軸向力值、彎矩值；
A0 —— 構(gòu)件換算截面面積；
W0 —— 構(gòu)件換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。
A0 —— 構(gòu)件換算截面面積；
W0 —— 構(gòu)件換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。
注：在公式（8.1.4-5）、（8.1.4-6）中右邊項(xiàng)，當(dāng)軸向力為拉力時(shí)取加號(hào)，為壓力時(shí)取減號(hào)。
8.1.5 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)分別對(duì)截面上的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算：
1 混凝土主拉應(yīng)力
1 混凝土主拉應(yīng)力
1）一級(jí) —— 嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)符合下列規(guī)定：
σtp≤0.85ftk （8.1.5-1）
2）二級(jí) —— 一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)符合下列規(guī)定：
σtp≤0.95ftk （8.1.5-2）
2 混凝土主壓應(yīng)力
對(duì)嚴(yán)格要求和一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，均應(yīng)符合下列規(guī)定：
對(duì)嚴(yán)格要求和一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，均應(yīng)符合下列規(guī)定：
σcp≤0.6fck ?。?.1.5-3）
式中 σtp、σcp —— 混凝土的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力，按本規(guī)范第 8.1.6 條確定。
此時(shí)，應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對(duì)該截面的換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處進(jìn)行驗(yàn)算。
此時(shí)，應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對(duì)該截面的換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處進(jìn)行驗(yàn)算。
注：對(duì)允許出現(xiàn)裂縫的吊車(chē)梁，在靜力計(jì)算中應(yīng)符合公式（8.1.5-2）和公式（8.1.5-3）的規(guī)定。
8.1.6 混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：
（8.1.6-1）
（8.1.6-2）
（8.1.6-3） 式中 σx —— 由預(yù)加力和彎矩值Mk在計(jì)算纖維處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；
σy —— 由集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；
τ —— 由剪力值 Vk 和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力在計(jì)算纖維處產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；當(dāng)計(jì)算截面上作用有扭矩作用時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入扭矩引起的剪應(yīng)力；對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入預(yù)加力引起的次剪力；
σpc —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在計(jì)算纖維處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按本規(guī)范公式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）計(jì)算；
y0 —— 換算截面重心至計(jì)算纖維處的距離；
I0 —— —換算截面慣性矩；
Vk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的剪力值；
S0 —— 計(jì)算纖維以上部分的換算截面面積對(duì)構(gòu)件換算截面重心的面積矩；
σpe —— 預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力；
Apb —— 計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；
αp —— 計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線(xiàn)與構(gòu)件縱向軸線(xiàn)的夾角。
σy —— 由集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；
τ —— 由剪力值 Vk 和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力在計(jì)算纖維處產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；當(dāng)計(jì)算截面上作用有扭矩作用時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入扭矩引起的剪應(yīng)力；對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入預(yù)加力引起的次剪力；
σpc —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在計(jì)算纖維處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按本規(guī)范公式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）計(jì)算；
y0 —— 換算截面重心至計(jì)算纖維處的距離；
I0 —— —換算截面慣性矩；
Vk —— 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的剪力值；
S0 —— 計(jì)算纖維以上部分的換算截面面積對(duì)構(gòu)件換算截面重心的面積矩；
σpe —— 預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力；
Apb —— 計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；
αp —— 計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線(xiàn)與構(gòu)件縱向軸線(xiàn)的夾角。
注：公式（8.1.6-1）、（8.1.6-2）中的 σx、σy、σpc 和 Mky0/I0，當(dāng)為拉應(yīng)力時(shí)，以正值代入；當(dāng)為壓應(yīng)力時(shí)，以負(fù)值代入；
8.1.7 對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土吊車(chē)梁，在集中力作用點(diǎn)兩側(cè)各 0.6h 的長(zhǎng)度范圍內(nèi)，由集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力和剪應(yīng)力的簡(jiǎn)化分布，可按圖 8.1.7 確定，其應(yīng)力的最大值可按下列公式計(jì)算：
σy，max＝0.6Fk/（bh） ?。?.1.7-1）
τF＝（τl-τr）/2 ?。?.1.7-2）
τl＝VlkS0/（I0b） ?。?.1.7-3）
τr＝VrkS0/（I0b） ?。?.1.7-4）
式中 τl、τr —— 位于集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 作用點(diǎn)左側(cè)、右側(cè) 0.6h 處截面上的剪應(yīng)力；
τF —— 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 作用截面上的剪應(yīng)力；
Vlk、Vrk —— 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 作用點(diǎn)左側(cè)、右側(cè)截面上的剪力標(biāo)準(zhǔn)值。
τF —— 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 作用截面上的剪應(yīng)力；
Vlk、Vrk —— 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fk 作用點(diǎn)左側(cè)、右側(cè)截面上的剪力標(biāo)準(zhǔn)值。
8.1.8 對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部進(jìn)行正截面、斜截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋在其預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 ltr 范圍內(nèi)實(shí)際應(yīng)力值的變化。預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際預(yù)應(yīng)力按線(xiàn)性規(guī)律增大，在構(gòu)件端部取為零，在其預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度的末端取有效預(yù)應(yīng)力值 σpe（圖 8.1.8），預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 ltr 應(yīng)按本規(guī)范第 6.1.9 條確定。
圖 8.1.8 預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)有效預(yù)應(yīng)力值的變化
8.2 受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算
8.2.1 鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土